PRESENTAZIONE
DESCRIZIONE
RELAZIONE TECNICA
LA FABBRICA
ASPETTI COMMERCIALI
ELEMEMTI ECONOMICO-FINANZIARI
INFORMAZIONIPOSTA |
 |
|| Sommario || Pagina
Precedente || Pagina Successiva ||
Indice della sezione 4.
|| Premessa || Materiali
previsti || Analisi dei
carichi agenti sulla copertura || Calcolo della soletta ||
|| Verifica della
sezione || Calcolo
della mensoletta perimetrale esterna || Telaio treasversale a
padiglione ||
|| Analisi dei carichi verticali agenti
sulla copertura || Analisi dei
carichi per forze orizzontali ||
|| Sollecitazioni
massime sulla struttura || Verifica della
sezione di mezzeria || Verifica della
sezione all'incastro ||
|| Verifica della sezione di testa del pilastro || Azione del vento calcolata a 120 kg/mt.² ||
|| Telaio longitudinale || Caratteristiche geometriche || Coefficienti
di ripartizione dei momenti nei nodi ||
|| Coefficienti di ripartizione dei momenti nei ritti || Analisi dei carichi per forze verticali ||
|| Analisi
dei carichi per forze orizzontali || Calcolo della
fondazione a platea ||
|| Verifica
della spinta orizzontale || Calcolo delle
tensioni tangenziali ||
| Premessa |
|
L'edificio oggetto della seguente relazione di calcolo della struttura in cemento armato
è quello descritto nelle tavole allegate ed è costituito da un unico piano fuori terra
con copertura a falde con inclinazione di 20 gradi. Trattasi di edificio adibito a civile
abitazione. |
Data la geometria della struttura si è tenuto conto della Normativa sismica per la prima
categoria 25.11.1952 n. 1684 e dei D.M. 3.3.1975, oltre alle "Norme tecniche"
del D.M. 26.3.1980. |
Per ogni telaio si sono ottenuti i momenti dovuti alle forze orizzontali e quelli dovuti a
quelle verticali. I momenti finali risultano dalla somma di questi nelle condizioni piú
sfavorevoli.
Si è tenuto conto delle azioni dovute all'eccentricità tra il baricentro della rigidezza
a quello dei pesi, infine si sono verificati a presso/flessione i pilastri piú caricati. |
| Materiali
previsti |
torna all'inizio |
Cemento |
tipo 325 - Calcestruzzo R'bk = 250 kg./cm.2 - Acciaio (Feb 38k) ad aderenza migliorata
(controllato).
|
| Il calcestruzzo si
intende dosato con: |
| sabbia |
0.4 m.³ |
| ghiaia |
0.4 m.³ |
| ghiaietto |
0.4 m.³ |
| cemento |
300 kg./m.³ per pilastri e
travi |
|
200 kg./m.³ per sottofondazioni |
| acqua |
150 litri |
| Le seguenti tensioni
sono ammissibili: |
| Per pilastri o travi soqqetti a
flessione o pressoflessione |
C =60+ R'bk - 150
= 85 kg./cm.²
4 |
| Per pilastri semplicemente
compressi |
C = 0,7 x 85 = 60 kg./cm². f = 1600 kg./cm.² |
| Tensione
tangenziale |
bo = 4 + R'bk - 150 = 5.33
kg./cm.²
75 |
Peso proprio soletta |
0,05 x 2500 = 125 kg./mt.² |
| Intonaco interno spessore cm.
1,5 |
30 = 30 kg./mt.² |
| Peso polistirolo |
20 x 0,4 = 8 kg./mt.² |
| Tegole dei tipo a lastre
ondulate |
20 = 20 kg./mt.² |
| Carico della neve |
60 x 0,925 = 55,5 kg./mt.² |
| Vento |
p= 60 · 0,40 · 1 = 24 kg./mt²
264 kg./mt.² |
|
|
|
|
Si verifica una striscia di soletta dello spessore di cm. 5 e di larghezza m. 1 per una
luce teorica tra le nervature di m. 2,70.
Si assumono le
condizioni di incastro parziale:
| Momento dell'incastro |
M = 1 p · 1² = 172 kgmt.
12 |
| Momento in mezzeria |
M = 1 p · 1² = 172 kgmt.
12 |
|
r =
4.2 = 0.3202
172000
100 |
| per = 1600 m. = 10 si ha =
71 t = 0.002179 |
A = t Mb = 2.8577
cm.² |
|
|
| Si arma con 10 Ø 4 al m.
pari a cm.² 3,14. |
|
A = 3,14 |
b=100 |
a=5 |
h = 4,2 |
X = 10 · 3,14 -1 + 1+
2 · 10 · 4.2 = 1,34
12
10 · 3,14 |
i =
10 · 1,34³ + 10 · 3,14 (4,2 - 1,34)² · 2 = 337
3
|
c =
17200 · 1,34 = 68,39 85
kg./cm.²
337
|
f = 10
· 17200 · ( 4,2 - 1,34) =
1459 1600 kg./cm.²
337
|
| q =264 kg./mt.² |
|
p = 262 x 1 x 0,67 = 176,9 kg./mt. |
|
Maggioriamo il carico del 40% per strutture a sbalzo |
176,9 x 1,40 = 267,60 |
Dato che la mensoletta sarà armata con la stessa sezione di ferro delle solette, si
tralascia la verifica. |
|
1 = 6281 cm. (vedere tavole allegate) |
|
| 2 = 53864 cm. |
|
K = ------- ·
h = 9,2
s
|
|
p.p. della copertura e carichi accidentali |
264 x 3 = 792 kg. |
| p.p. della trave |
0.20 x 0.20 x 2500 100 kg.
p¹ 892 kg. |
p |
= 892 · 3,12 = 968 kg./mt.
2,875 |
| Va |
= Ve = 2783 kg. |
| H |
= 438 kg. |
| Ma |
= Me = 570 kgmt. |
| Mb |
= Md = - 897 kgmt. |
| Mc |
= 2578 kgmt. |
Valutazione di Gi |
|
| p.p. della soletta |
0,05 x 6,66 x 3,00 x 2500
= 2498 kg. |
| p.p. trave |
0,20 x 0,20 x 6,66 x 2500
= 666 kg. |
| p.p. pilastri |
2 x 3,25 x 15,29 + 291
= 390 kg. |
peso tegole |
20 x 6,66 x 3,00 = 399
Gi 3953 Kg. |
Valutazione dei Qi |
|
| carico della neve |
55,5 x 6,66 x
3,00 = 1109 |
vento |
24 x 6,66 x 3,00 = = 480
Qi 1598 Kg. |
| Wi |
= Gi + 0,33 Qi = 4477 kg. |
Fh |
= 10 · 4477 = 448 kg.
100 |
Tale forza sarà
distribuita data la conformazione su un'altezza di m. 1,20.
qu |
= 448 = 373
kg./mt.
1,20 |
| Dall'analisi
della struttura risulta: |
| Va |
= - Ve = 302,3
kg. |
| H |
= 216 kg. |
| Ma |
= - 765 kgmt. |
| Me |
= 738 kgmt. |
| Md |
= 14.4 ksmt. |
| Mb |
= 10,86 kgmt. |
| Mc |
= - 93,8 kgmt. |
Ma |
= 1335 kgmt. |
| Mb |
= - 912 kgmt. |
| MC |
= 2672 kgmt. |
| Md |
= 912 kgmt. |
| Me |
= 1335 kgmt. |
| Va |
= 3085 kgmt. |
| Ve |
= 3085 kgmt. |
| H |
= 654 kgmt. |
Mb = 2672 |
b = 138 |
Bo = 20 |
h = 23,5 |
h = 1,5 |
| Verifichiamo la
sezione con armatura: |
| Af |
= 3 Ø 16 = 6,03
CM.2 h = 0,06 |
| Af |
=2 Ø 16+14 Ø 4 =
5,78 cm² |
| Af |
= 1600 kg./cm.²
m = 10 |
| Ff * |
= 6,03 + 5,78 =
11,81 |
| h * |
= 12,8 |
| x |
= 3,9 cm. interno
alla soletta, quindi si può considerare la sezione rettangolare: |
|
= 26226 |
|
= 39,7 kg./cm.²
70 kg./mt.² |
|
= 1580
1600 kg./mt.² |
M = 912 kgmt. |
b = 20 |
h = 23,5 |
h = 1,5 |
| Af |
= 3 Ø 16 + 2 Ø 4 = 6,28 cm.² |
| A'f |
= 2 Ø 16 = 4,02 cm.² |
| X |
= 8,26 cm. |
|
= 20179 |
|
= 38 kg./cm.²
85 kg./cm.² |
|
= 688
1600 kg./cm.² |
| Il
momento spuntato è |
| M = 802 kgmt. |
N = 3085 kg. |
e |
= M = 26
cm. 10 = 335 ·
1 = 10
12
N
D
9 15,9
|
max |
= 3085 =
80200 = 1247
kg./cm² 1600
19.5
73.6 |
le azioni
si suppongono di carattere statico cioè di pressioni:
p = cq
c = coefficiente di esposizione
q = coefficiente di forma
Nel caso piú sfavorevole di esposizione si avrà: q¹ kg. /mt.² = 120
Essendo la costruzione ad altezza inferiore a m. 10 q = 0,75 · 1,20
Il coefficiente di forma, essendo la copertura inclinata e = 23°, con 20° < e < 60° si ha:
Ce = + 0,03 - 1 (e
in gradi) per cui p = 27,9 kg. /mt.²
Si verificheranno
due telai longitudinali, uno per la soluzione 90 mt.² a quattro campate, ed uno per la
soluzione 79 mt.² a tre campate.
1) soluzione 90 mt.² prefab: 1 = 6281 cm.² = 22284 cm.²
ASTA |
1 |
|
/1 |
| AA' |
3,35 |
6281 |
19 |
| BB' |
3,35 |
6281 |
19 |
| CC' |
3,35 |
6281 |
19 |
| DD' |
3,35 |
6281 |
19 |
| EE' |
3,35 |
6281 |
19 |
| A'B' |
3,00 |
22284 |
74 |
| B'C' |
3,00 |
22284 |
74 |
| C'D' |
3,00 |
22284 |
74 |
| D'E' |
3,00 |
22284 |
74 |
NODO |
ASTA |
W |
2 W |
W
2 W |
| A' |
AA' |
19 |
186 |
0,10 |
|
A'B' |
74 |
186 |
0,40 |
| B'
|
A'B' |
74 |
334 |
0,22 |
|
B'C' |
74 |
334 |
0,22 |
|
B'B |
19 |
334 |
0,06 |
| C' |
B'C' |
74 |
334 |
|
|
C'C |
19 |
334 |
|
|
C'D' |
74 |
334 |
|
| D' |
C'D' |
74 |
334 |
|
|
D'D |
19 |
334 |
|
|
D'E' |
74 |
334 |
|
| E' |
D'E' |
74 |
186 |
0,40 |
|
E'E |
19 |
186 |
0,10 |
ASTA
|
|
| AA' |
- 0,3 |
| BB' |
- 0,3 |
| CC' |
- 0,3 |
| DD' |
- 0,3 |
| EE' |
- 0,3 |
p.p. per trave |
0,20 x 0,25 x 2500 125 |
| sovraccarico |
100 x 0,25 =
25
150
kg./mt. |
| Momento di incastro
perfetto |
M =
QP = 113 kgmt.
12 |
La risoluzione dei telaio coi metodo Kani porta alle seguenti sollecitazioni:
| M max all'incastro
della trave |
= 26 kgmt. |
| M max alla testa dei
pilastro |
= 26 kgmt. |
p.p. soletta |
0.05 x 4 x 2500 x 12 = 6000 kg. |
| p.p. trave |
0.20 x 0.25 x 12 x
2500 = 1500 kg. |
| p.p. pilastri |
5 x 390 = 1950 kg. |
intonaco interno |
15 x 4 x 12 = = 720 kg.
Gi = 10170 kg. |
| Qi |
= 55.5 x 12 x 4 =
2664 |
| Wi |
= 10170+0.33 · 2664
= 11049 kg. |
Fh |
= 10 = 11049 = 1105 kg. = Qr
100 |
Mr |
= Qr · hr = 1234 kgmt.
3 |
Le caratteristiche geometriche ed elastiche sono analoghe a quelle calcolate.
Le sollecitazioni max calcolate coi metodo Kani per forze orizzontali sono:
| M max all'incastro
della trave |
= 332
kgmt. |
| M max alla testa dei
pilastro |
= 380
kgmt. |
| M max al piede |
= 392
kgmt. |
Il pilastro è stato precedentemente verificato per sollecitazioni superiori. La trave
risulta scarsamente sollecitata e si armerà con 2 Ø 12 superiori e 2 Ø 12 inferiori
largamente sufficienti.
2) Soluzione 78 mt.² prefab.
Il telaio longitudinale risulta analogamente al precedente scarsamente sollecitato.
Inoltre, essendo tale telaio a 3 campate, risulterà l'entità della forza orizzontale
minore della precedente, mentre il dimensionamento dei pilastri è analogo, per cui si
ritiene inutile la verifica.
Analisi dei
carichi
| p.p. soletta |
0.06 x 6.66 x 18 x
2500 = 17982 kg. |
| p.p. travi |
7 x 0.14 x 0.50 x
6.66 x 2500 = 8159 kg. |
| p.p. pilastri |
14 x 0.18 x 0.50 x
3.00 x 2500 = 7875 kg. |
| p.p. intonaco
soffitto |
30 x 18 x 6.66 =
3596 kg. |
| p.p. intonaco pareti |
4 x 30 x 18 x 3.00 =
6480 kg. |
p.p. sovraccarico |
150 x 18 x 6.66 = 17982 kg.
80056
kg. |
la pressione unitaria sul terreno sarà |
= 80056 = 0.050
kg./cm.² = 1.5
800 x 2000 |
Data la
leggerezza della struttura le verifiche sono trascurabili.
Si armerà la platea di cm. 10 di spessore con una rete elettrosaldata con maglie Ø 5
ogni cm. 10.
La spinta
orizzontale dovuta al carico verticale agente sulle falde inclinate è data da H =
863 kg.
La struttura presenta una trave
di bordo trasversale collegata alla longitudinale, con interasse ogni 6 m.
Lo sforzo di
trazione su detta trave sarà:
St = 863 + 1 · 863 = 1294,5 kg
2
Tale sforzo di trazione sarà assorbito integralmente dalle armature che sono
4 Ø 16 = 8,04
cm.² = 1294,5 = 161 kg/cm.²
1600 kg./cm.²
8,04
Data la simmetria della struttura, la torsione dovuta all'eccentricità tra il baricentro
delle rigidezze e quello delle masse è trascurabile.
Tm = T/b x 0.9 x
h
la normativa al riguardo prevede che le tensioni tangenziali ammissibili senza presenza di
armatura al taglio sono di:
4 +
R'bk - 150 = 5.33 kg. /cm.²;
75
per la trave perimetrale risulta:
Tmax = 3.2 kg. /cm.² 5.33.
Sono comunque previste delle staffe con passo 25 cm. della sezione di 2 Ø 6.
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